SW6230603_Design Calculations_20240510

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DESIGN REQUIREMENTS:
A. Contain the 1 yr storm event
Aberdeen US 15-501 DG-Detention Basin Pre-Development Runoff-1-yr
Drainage Area,(DA)= 1.53 acres
Intensity,(I)= 0.13 inches/hr
Composite Runoff Coefficient,(C)=> 0.31
Maximum Release Rate,(Q1)=> 0.06 cfs
Aberdeen US 15-501 DG-Detention Basin Post-Development Runoff-1-yr
Drainage Area,(DA)= 1.53 acres
Intensity,(I)= 0.13 inches/hr
Composite Runoff Coefficient,(C)=> 0.67
Peak Release Rate,(Q1)=> 0.13 cfs
Detention Pond Stage-Storage Function
Contour Contour Incr. Accum. Stage
Elev. Area Storage Storage(S) (Z)
(ft) (sf) (cf) (cf) (ft) In(S) In(Z) Z est
346.30 11,166 - - - -
346.80 11,791 5,739 5,739 0.50 8.66 -0.69 0.52
347.30 12,430 6,055 11,795 1.00 9.38 0.00 1.00
347.80 13,083 6,378 18,173 1.50 9.81 0.41 1.49
348.30 13,750 6,708 24,881 2.00 10.12 0.69 1.99
348.80 14,432 7,046 31,927 2.50 10.37 0.92 2.51
Regression Output:
b= 1.09 (X Variable Coeff)
Ks= 11,756 (eY-n'terOePt)
Stage-Storage Equation is of the form:S=(Ks)(Z)b
printed:5/10/2024 2:02 PM Page 1 of 16

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Infiltration
Infiltration rate= 0.1 in/hr
2.31E-06 ft/s
SF of Retention 11166 sf
Outflow from infiltration= 0.03 cfs
Primary Spillway
Width of Spillway(Approx.)= 1 feet
Weir Coefficient= 3.3
Crest Elevation= 346.60 feet
Emergency Spillway
Width of Spillway(Approx.)= 15 feet
Weir Coefficient= 3.3
Crest Elevation= 347.80 feet
Summary of Results
Maximum Release Rate,(Qi)= 0.06 cfs
Infiltration Rate,(Q1)= 0.03 cfs
Overflow Rate,(Q1)= 0.02 cfs
Water Surface Elev.@ Outlet(Q1)= 346.64 feet
printed:5/10/2024 2:02 PM Page 2 of 16

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Inflow Hydrograph-1-yr
Peak Inflow,(Qp)=> 0.13 cfs
Time to Peak Calculation: CN= 85 P= 3.07 in. S= 1.76 in.
Q*= 1.65 in. (depth of runoff)
Vol= 9,148 cf (vol.of runoff)
Time to Peak,(Tp)=> 823.1 minutes
(SCS TR-55)
t/�t 0/OP t Q
min (cfs)
0.00 0.000 0 0.00
0.00 0.000 2 0.00
0.00 0.000 4 0.00
0.01 0.000 6 0.00
0.01 0.000 8 0.00
0.01 0.000 10 0.00
0.01 0.001 12 0.00
0.02 0.001 14 0.00
0.02 0.001 16 0.00
0.02 0.001 18 0.00
0.02 0.001 20 0.00
0.03 0.002 22 0.00
0.03 0.002 24 0.00
0.03 0.002 26 0.00
0.03 0.003 28 0.00
0.04 0.003 30 0.00
0.04 0.004 32 0.00
0.04 0.004 34 0.00
0.04 0.005 36 0.00
0.05 0.005 38 0.00
0.05 0.006 40 0.00
0.05 0.006 42 0.00
0.05 0.007 44 0.00
0.06 0.008 46 0.00
0.06 0.008 48 0.00
printed:5/10/2024 2:02 PM Page 3 of 16

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0.06 0.009 50 0.00
0.06 0.010 52 0.00
0.07 0.011 54 0.00
0.07 0.011 56 0.00
0.07 0.012 58 0.00
0.07 0.013 60 0.00
0.08 0.014 62 0.00
0.08 0.015 64 0.00
0.08 0.016 66 0.00
0.08 0.017 68 0.00
0.09 0.018 70 0.00
0.09 0.019 72 0.00
0.09 0.020 74 0.00
0.09 0.021 76 0.00
0.09 0.022 78 0.00
0.10 0.023 80 0.00
0.10 0.024 82 0.00
0.10 0.025 84 0.00
0.10 0.027 86 0.00
0.11 0.028 88 0.00
0.11 0.029 90 0.00
0.11 0.031 92 0.00
0.11 0.032 94 0.00
0.12 0.033 96 0.00
0.12 0.035 98 0.00
0.12 0.036 100 0.00
0.12 0.037 102 0.00
0.13 0.039 104 0.01
0.13 0.040 106 0.01
0.13 0.042 108 0.01
0.13 0.043 110 0.01
0.14 0.045 112 0.01
0.14 0.047 114 0.01
0.14 0.048 116 0.01
0.14 0.050 118 0.01
0.15 0.052 120 0.01
0.15 0.053 122 0.01
0.15 0.055 124 0.01
0.15 0.057 126 0.01
0.16 0.058 128 0.01
0.16 0.060 130 0.01
0.16 0.062 132 0.01
0.16 0.064 134 0.01
0.17 0.066 136 0.01
0.17 0.068 138 0.01
0.17 0.070 140 0.01
0.17 0.072 142 0.01
0.17 0.074 144 0.01
0.18 0.076 146 0.01
0.18 0.078 148 0.01
0.18 0.080 150 0.01
0.18 0.082 152 0.01
0.19 0.084 154 0.01
0.19 0.086 156 0.01
0.19 0.088 158 0.01
0.19 0.090 160 0.01
0.20 0.093 162 0.01
0.20 0.095 164 0.01
0.20 0.097 166 0.01
0.20 0.099 168 0.01
0.21 0.102 170 0.01
0.21 0.104 172 0.01
0.21 0.106 174 0.01
0.21 0.109 176 0.01
0.22 0.111 178 0.01
0.22 0.113 180 0.02
0.22 0.116 182 0.02
printed:5/10/2024 2:02 PM Page 4 of 16

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0.22 0.118 184 0.02
0.23 0.121 186 0.02
0.23 0.123 188 0.02
0.23 0.126 190 0.02
0.23 0.128 192 0.02
0.24 0.131 194 0.02
0.24 0.133 196 0.02
0.24 0.136 198 0.02
0.24 0.139 200 0.02
0.25 0.141 202 0.02
0.25 0.144 204 0.02
0.25 0.147 206 0.02
0.25 0.149 208 0.02
0.26 0.152 210 0.02
0.26 0.155 212 0.02
0.26 0.158 214 0.02
0.26 0.160 216 0.02
0.26 0.163 218 0.02
0.27 0.166 220 0.02
0.27 0.169 222 0.02
0.27 0.172 224 0.02
0.27 0.175 226 0.02
0.28 0.178 228 0.02
0.28 0.181 230 0.02
0.28 0.184 232 0.02
0.28 0.186 234 0.02
0.29 0.189 236 0.03
0.29 0.192 238 0.03
0.29 0.195 240 0.03
0.29 0.199 242 0.03
0.30 0.202 244 0.03
0.30 0.205 246 0.03
0.30 0.208 248 0.03
0.30 0.211 250 0.03
0.31 0.214 252 0.03
0.31 0.217 254 0.03
0.31 0.220 256 0.03
0.31 0.223 258 0.03
0.32 0.227 260 0.03
0.32 0.230 262 0.03
0.32 0.233 264 0.03
0.32 0.236 266 0.03
0.33 0.240 268 0.03
0.33 0.243 270 0.03
0.33 0.246 272 0.03
0.33 0.249 274 0.03
0.34 0.253 276 0.03
0.34 0.256 278 0.03
0.34 0.259 280 0.03
printed:5/10/2024 2:02 PM Page 5 of 16

4D Site Solutions, Inc.
0.34 0.263 282 0.04
0.35 0.266 284 0.04
0.35 0.269 286 0.04
0.35 0.273 288 0.04
0.35 0.276 290 0.04
0.35 0.280 292 0.04
0.36 0.283 294 0.04
0.36 0.287 296 0.04
0.36 0.290 298 0.04
0.36 0.293 300 0.04
0.37 0.297 302 0.04
0.37 0.300 304 0.04
0.37 0.304 306 0.04
0.37 0.307 308 0.04
0.38 0.311 310 0.04
0.38 0.315 312 0.04
0.38 0.318 314 0.04
0.38 0.322 316 0.04
0.39 0.325 318 0.04
0.39 0.329 320 0.04
0.39 0.332 322 0.04
0.39 0.336 324 0.04
0.40 0.340 326 0.05
0.40 0.343 328 0.05
0.40 0.347 330 0.05
0.40 0.350 332 0.05
0.41 0.354 334 0.05
0.41 0.358 336 0.05
0.41 0.361 338 0.05
0.41 0.365 340 0.05
0.42 0.369 342 0.05
0.42 0.372 344 0.05
0.42 0.376 346 0.05
0.42 0.380 348 0.05
0.43 0.384 350 0.05
0.43 0.387 352 0.05
0.43 0.391 354 0.05
0.43 0.395 356 0.05
0.43 0.398 358 0.05
0.44 0.402 360 0.05
0.44 0.406 362 0.05
0.44 0.410 364 0.05
0.44 0.413 366 0.06
0.45 0.417 368 0.06
0.45 0.421 370 0.06
0.45 0.425 372 0.06
0.45 0.429 374 0.06
0.46 0.432 376 0.06
0.46 0.436 378 0.06
0.46 0.440 380 0.06
0.46 0.444 382 0.06
0.47 0.447 384 0.06
0.47 0.451 386 0.06
0.47 0.455 388 0.06
0.47 0.459 390 0.06
0.48 0.463 392 0.06
0.48 0.467 394 0.06
0.48 0.470 396 0.06
0.48 0.474 398 0.06
0.49 0.478 400 0.06
0.49 0.482 402 0.06
0.49 0.486 404 0.06
0.49 0.489 406 0.07
0.50 0.493 408 0.07
0.50 0.497 410 0.07
0.50 0.501 412 0.07
0.50 0.505 414 0.07
printed:5/10/2024 2:02 PM Page 6 of 16

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0.51 0.508 416 0.07
0.51 0.512 418 0.07
0.51 0.516 420 0.07
0.51 0.520 422 0.07
0.52 0.524 424 0.07
0.52 0.528 426 0.07
0.52 0.531 428 0.07
0.52 0.535 430 0.07
0.52 0.539 432 0.07
0.53 0.543 434 0.07
0.53 0.547 436 0.07
0.53 0.550 438 0.07
0.53 0.554 440 0.07
0.54 0.558 442 0.07
0.54 0.562 444 0.07
0.54 0.566 446 0.08
0.54 0.569 448 0.08
0.55 0.573 450 0.08
0.55 0.577 452 0.08
0.55 0.581 454 0.08
0.55 0.584 456 0.08
0.56 0.588 458 0.08
0.56 0.592 460 0.08
0.56 0.596 462 0.08
0.56 0.599 464 0.08
0.57 0.603 466 0.08
0.57 0.607 468 0.08
0.57 0.611 470 0.08
0.57 0.614 472 0.08
0.58 0.618 474 0.08
0.58 0.622 476 0.08
0.58 0.625 478 0.08
0.58 0.629 480 0.08
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0.65 0.725 534 0.10
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0.66 0.739 542 0.10
0.66 0.742 544 0.10
0.66 0.745 546 0.10
0.67 0.749 548 0.10
printed:5/10/2024 2:02 PM Page 7 of 16

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0.67 0.752 550 0.10
0.67 0.755 552 0.10
0.67 0.759 554 0.10
0.68 0.762 556 0.10
0.68 0.765 558 0.10
0.68 0.768 560 0.10
0.68 0.772 562 0.10
0.69 0.775 564 0.10
0.69 0.778 566 0.10
0.69 0.781 568 0.10
0.69 0.784 570 0.10
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0.71 0.803 582 0.11
0.71 0.806 584 0.11
0.71 0.809 586 0.11
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Storm Routing Table-1-yr
WEIR ORIFICE PRIMARY EMERGENC
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